Valige: Kahe siduriga käigukasti tooted on märg kahe siduriga käigukast, tugikest koosneb sidurist ja käigukasti kestast, kaks kesta on toodetud kõrgsurvevalu meetodil, tootearenduse ja tootmise protsessis on olnud keeruline kvaliteedi parandamise protsess , tühi kõikehõlmav kvalifitseeritud määr umbes 60% 95% 2020. aasta tasemele tõusmise lõpuks. See artikkel võtab kokku lahendused tüüpilistele kvaliteediprobleemidele.
Märg topeltsiduriga käigukast, mis kasutab uuenduslikku kaskaadkäigukasti, elektromehaanilist käiguvahetussüsteemi ja uut elektrohüdraulilist siduri ajamit. Korpuse toorik on valmistatud kõrgsurvevalu alumiiniumsulamist, millel on kerge kaal ja kõrge tugevus. Käigukastis on hüdropump, määrdevedelik, jahutustoru ja väline jahutussüsteem, mis seavad kõrgemad nõuded kesta terviklikule mehaanilisele jõudlusele ja tihendusvõimele. Selles artiklis selgitatakse, kuidas lahendada kvaliteediprobleeme, nagu kesta deformatsioon, õhu kokkutõmbumisava ja lekke läbilaskekiirus, mis mõjutavad läbilaskevõimet suuresti.
1,Deformatsiooniprobleemi lahendus
Joonis 1 (a) allpool: Käigukast koosneb kõrgsurvevalu alumiiniumsulamist käigukasti korpusest ja siduri korpusest. Kasutatud materjal on ADC12 ja selle põhiseina paksus on umbes 3,5 mm. Käigukasti kest on näidatud joonisel 1 (b). Põhimõõt on 485 mm (pikkus) × 370 mm (laius) × 212 mm (kõrgus), maht on 2481,5 mm3, prognoositav pindala on 134903 mm2 ja netokaal on umbes 6,7 kg. See on õhukese seinaga süvaõõne osa. Arvestades vormi tootmis- ja töötlemistehnoloogiat, toote vormimise ja tootmisprotsessi usaldusväärsust, on vorm paigutatud joonisel 1 (c) näidatud viisil, mis koosneb kolmest liugurirühmast, mis liiguvad vormi (välimise suunas). õõnsus) ja fikseeritud vorm (sisemise õõnsuse suunas) ning valandi termilise kokkutõmbumise määr on kavandatud olema 1,0055%.
Tegelikult leiti esmase survevalukatse käigus, et survevaluga toodetud toote asukoha suurus erines disaininõuetest (mõned positsioonid olid üle 30% soodsamad), kuid vormi suurus oli kvalifitseeritud ja kahanemismäär võrreldes tegeliku suurusega oli samuti kooskõlas kahanemisseadusega. Probleemi põhjuse väljaselgitamiseks kasutati võrdluseks ja analüüsiks füüsilise kesta 3D-skaneerimist ja teoreetilist 3D-d, nagu on näidatud joonisel 1 (d). Leiti, et tooriku aluse positsioneerimisala oli deformeerunud ja deformatsiooni suurus oli piirkonnas B 2,39 mm ja piirkonnas C 0,74 mm. Kuna toode põhineb tooriku A, B, C kumeral punktil. töötlemise positsioneerimise etalon ja mõõtmise etalon, see deformatsioon viib mõõtmisel, muus suuruses projektsioon A, B, C tasandi alusena, ava asukoht on korrast ära.
Selle probleemi põhjuste analüüs:
①Kõrgsurvevaluvormi konstruktsioonipõhimõte on üks toodetest pärast vormist eemaldamist, andes tootele kuju dünaamilisel mudelil, mis eeldab, et pakendi jõu mõju dünaamilisele mudelile on suurem kui fikseeritud vormikotile mõjuvad jõud, mis on tihe, kuna sügav õõnsus eritooted samal ajal, sügav õõnsus südamikud fikseeritud hallituse ja välisõõnsus moodustatud pinnale liikuvad hallituse tooteid, et otsustada suunda hallituse lahku, kui paratamatult kannatavad veojõu;
②Vormi vasakus, alumises ja paremas suunas on liugurid, mis mängivad abistavat rolli enne lahtivõtmist kinnitamisel. Minimaalne tugijõud on ülaosas B ja üldine tendents on õõnsuses termilise kokkutõmbumise ajal nõgus. Ülaltoodud kaks peamist põhjust põhjustavad suurima deformatsiooni punktis B, millele järgneb C.
Selle probleemi lahendamise parendusskeem on fikseeritud matriitsi väljatõmbemehhanismi lisamine, joonis 1 (e), fikseeritud matriitsi pinnale. B juures suurendati 6 komplekti vormikolbi, lisades C-sse kaks fikseeritud vormikolbi, fikseeritud tihvti varras peab tuginema lähtestamise tippu, kui liigute vormi kinnitustasapinda seadke lähtestushoob suruge see vormi, vormi automaatse stantsi rõhk kaob, tagakülg plaatvedru ja seejärel suruge ülemine piik, võtke initsiatiiv, et edendada toodete väljumist fikseeritud vormist, et realiseerida kompenseeritud deformatsiooni.
Pärast vormi modifitseerimist vähendatakse edukalt vormi eemaldamise deformatsiooni. Nagu on näidatud joonisel 1 (f), kontrollitakse B ja C deformatsioone tõhusalt. Punkt B on +0,22 mm ja punkt C on +0,12, mis vastavad tooriku kontuuri 0,7 mm nõudele ja saavutavad masstootmise.
2. Lahendus kesta kokkutõmbumisava ja lekke kohta
Kõigile teadaolevalt on kõrgsurvevalu vormimismeetod, mille käigus vedelmetall täidetakse teatud survega kiiresti metallvormi õõnsusse ja see tahkub kiiresti surve all, et saada valu. Kuid olenevalt toote disaini ja survevalu protsessi omadustest on tootes siiski mõningaid kuumade vuukide piirkondi või kõrge riskiga õhu kokkutõmbumise auke, mis on tingitud:
(1) Survevalamisel kasutatakse kõrget rõhku vedela metalli surumiseks suurel kiirusel vormiõõnsusse. Survekambris või vormiõõnes olevat gaasi ei saa täielikult tühjendada. Need gaasid osalevad vedelas metallis ja eksisteerivad lõpuks valas pooride kujul.
(2) Gaasi lahustuvus vedelas alumiiniumis ja tahkes alumiiniumisulamis on erinev. Tahkumisprotsessis sadestub paratamatult gaas.
(3) Vedelmetall tahkub õõnsuses kiiresti ja tõhusa söötmise puudumisel tekitavad mõned valandi osad kokkutõmbumisõõnsust või kokkutõmbumispoorsust.
Võtke näiteks DPT tooted, mis on järjestikku sisenenud tööriistaproovi ja väikese partii tootmisetappi (vt joonis 2): Toote esialgse õhukahanemisava defektimäär loendati ja kõrgeim oli 12,17%, mille hulgas õhk üle 3,5 mm kokkutõmbumisauk moodustas 15,71% kõigist defektidest ja õhukahanemisauk vahemikus 1,5–3,5 mm moodustas 42,93%. Need õhukahanemisavad olid peamiselt koondunud mõnesse keermestatud auku ja tihenduspindadesse. Need vead mõjutavad poldiühenduse tugevust, pinnatihedust ja muid vanametalli funktsionaalseid nõudeid.
Nende probleemide lahendamiseks on peamised meetodid järgmised:
2.1SPOT JAHUTUSSÜSTEEM
Sobib üksikute sügavate õõnsustega osade ja suurte südamikuosade jaoks. Nende konstruktsioonide moodustaval osal on vaid mõned sügavad õõnsused või südamiku tõmbamise sügava õõnsuse osa jne ning vähesed vormid on mähitud suure koguse vedela alumiiniumiga, mis võib kergesti põhjustada vormi ülekuumenemist, põhjustades kleepumist. hallituse venitus, kuum pragu ja muud defektid. Seetõttu on vaja jahutusvett sügava õõnsusega vormi läbipääsupunktis sundjahutada. Südamiku sisemist osa, mille läbimõõt on suurem kui 4 mm, jahutatakse 1,0–1,5 MPa kõrgsurveveega, et jahutusvesi oleks külm ja kuum ning südamiku ümbritsevad kuded saaksid esmalt tahkuda ja moodustada tihe kiht, et vähendada kokkutõmbumise ja poorsuse kalduvust.
Nagu on näidatud joonisel 3, koos simulatsiooni ja tegelike toodete statistilise analüüsi andmetega optimeeriti lõpliku punkti jahutuse paigutus ja vormile määrati kõrgsurve punktjahutus, nagu on näidatud joonisel 3 (d), mis kontrollis tõhusalt. toote temperatuur kuuma vuugi piirkonnas, realiseeris toodete järjestikuse tahkumise, vähendas tõhusalt kokkutõmbumisavade teket ja tagas kvalifitseeritud kiiruse.
2.2Kohalik ekstrusioon
Kui toote struktuuri konstruktsiooni seinapaksus on ebaühtlane või mõnes osas on suured kuumad sõlmed, võivad lõplikult tahkunud osasse tekkida kokkutõmbumisaugud, nagu on näidatud joonisel fig. 4 (C) allpool. Nende toodete kokkutõmbumisauke ei saa vältida survevaluprotsessi ja jahutusmeetodi suurendamisega. Praegu saab probleemi lahendamiseks kasutada kohalikku ekstrusiooni. Osalise rõhu struktuuri diagramm, nagu on näidatud joonisel 4 (a), nimelt paigaldatakse otse vormi silindrisse, pärast sulametalli täitmist vormi ja tahkumist enne, mitte täielikult pooltahke metalli vedelikus õõnsuses, lõpuks paksu seina tahkumine ekstrusioonvarda survega sundsöötmisega, et vähendada või kõrvaldada selle kokkutõmbumisõõnsuse defekte, et saavutada survevalu kõrge kvaliteet.
2.3Sekundaarne ekstrusioon
Ekstrusiooni teine etapp on kahetaktilise silindri seadmine. Esimene löök lõpetab esialgse eelvalamise ava osalise vormimise ja kui südamiku ümber olev vedel alumiinium järk-järgult tahkub, käivitatakse teine ekstrusioonitegevus ning lõpuks realiseeritakse eelvalamise ja ekstrusiooni kahekordne efekt. Võtame näiteks käigukasti korpuse, käigukasti korpuse gaasitiheduse testi kvalifitseeritud määr projekti algfaasis on alla 70%. Lekkeosade jaotus on peamiselt õlikanali 1# ja õlikanali 4# ristumiskohas (punane ring joonisel 5), nagu on näidatud allpool.
2.4VALANDUSJOOKSU SÜSTEEM
Metalli survevaluvormi valamissüsteem on kanal, mis täidab survevalumudeli õõnsuse survevalumasina presskambris sulametalli vedelikuga kõrge temperatuuri, kõrge rõhu ja suure kiiruse tingimustes. See sisaldab sirge jooksja, ristjooksja, sisemise jooksja ja ülevoolu väljalaskesüsteemi. Neid juhitakse vedela metalli täiteõõnsuse protsessis, vedela metalli ülekande voolu oleku, kiiruse ja rõhu, heitgaaside ja stantsivormi mõjul on oluline sellistes aspektides nagu juhtimise ja reguleerimise termiline tasakaaluolek. , väravsüsteem otsustatakse survevalu pinna kvaliteedi ja ka sisemise mikrostruktuuri oleku olulise tegurina. Valamissüsteemi projekteerimine ja viimistlemine peab põhinema teooria ja praktika kombinatsioonil.
2.5ProcessOtimeerimine
Survevaluprotsess on kuumtöötlemisprotsess, mis ühendab ja kasutab survevalumasinat, survevaluvormi ja vedelat metalli vastavalt eelnevalt valitud protsessiprotseduurile ja protsessi parameetritele ning saavutab survevalu jõuajami abil. See võtab arvesse igasuguseid tegureid, nagu rõhk (sealhulgas sissepritsejõud, sissepritse erirõhk, paisumisjõud, vormi lukustusjõud), sissepritse kiirus (sealhulgas stantsimise kiirus, sisemise värava kiirus jne), täitmiskiirus jne) , erinevad temperatuurid (vedelmetalli sulamistemperatuur, survevalu temperatuur, vormi temperatuur jne), erinevad ajad (täitmisaeg, rõhu hoidmise aeg, vormi säilivusaeg jne), vormi termilised omadused (soojusülekande kiirus, soojus läbilaskevõime, temperatuurigradient jne), vedela metalli valuomadused ja termilised omadused jne. See mängib juhtivat rolli survevalu rõhus, täitmiskiiruses, täiteomadustes ja vormi termilistes omadustes.
2.6Uuenduslike meetodite kasutamine
Käigukasti kesta konkreetsetes osades olevate lahtiste osade lekkeprobleemi lahendamiseks kasutati teerajajana külma alumiiniumploki lahendust pärast seda, kui seda kinnitasid nii pakkumise kui ka nõudluse pool. See tähendab, et alumiiniumplokk laaditakse toote sisse enne täitmist, nagu on näidatud joonisel 9. Pärast täitmist ja tahkumist jääb see vahetükk osa sisse, et lahendada kohaliku kokkutõmbumise ja poorsuse probleem.
Postitusaeg: 08.09.2022